Structural-Experts Forum

Full Version: Not accepted punching requirements “ACI 318-05”
You're currently viewing a stripped down version of our content. View the full version with proper formatting.
Pages: 1 2
السلام عليكم

لدى نقطه هامه فى حساب ال
PUNCHING IN ACI

للاسف فان الكود الامريكى ذبحنى فى شروط اهمال العزوم فى حسابات punching بالذات بالنسبه للعمود الوسطى
PUNCHING
حيث يشترط ان مقاومه الخرسانه تصل الى تحمل الحمل الراسى مضروب فى 2.5 بمعنى اخر
0.4*FAYI*VC
وهى قيمه عاليه جدا لا تستطيع البلاطه الوصول اليها الى اذا كانت ذات تخانه كبيره

وهذا سوف يجبرك على اخذ العزوم فى حساب البنشيج فى البلاطه مما يودى الى تخانه غير اقتصاديه
واتعجب ايضا من ساف 12 لانه يعطى قيم عاليه من العزوم فى حساب البنشيج رغم ان العمود وسطى ولا يوجد احمال جانيبيه فى المودل

ارجو من لديه الخبرة فى الكود الامريكى المساعدة فى الموضوع
فقرة الكود كالتالى



13.5.3.3
— For unbalanced moments about an axisparallel to the edge at exterior supports, the value of γf
by Eq. (13-1) shall be permitted to be increased up to1.0 provided that
Vu at an edge support does notexceed 0.75φVc or at a corner support does notexceed 0.5φVc , where Vc is calculated in accordancewith 11.12.2.1. For unbalanced moments at interiorsupports, and for unbalanced moments about an axistransverse to the edge at exterior supports, the valueof γf in Eq. (13-1) shall be permitted to be increased byup to 25 percent provided that Vu at the support does
not exceed 0.4φVc.
Dear Sea2007,

It would be more interesting to clarify the following before answering your question:

Design of two way shear (punshing) in ACI318 code has a comprehensive methodology compare to BS8110.

As you know, in ACI code; punshing shear stresses results from two types of stresses:
  • Direct shear stresses result from direct axial load transmitted from slab to column.
  • InDirect shear stresses caused by unbalanced moment that transferred by eccentricity of shear.

So, one of the main design load in punching calculation is the unbalanced moment transferred from slab to column.

Per ACI318, this unbalanced moment transmitted from slab to column by two channels/portions:
  • Portion of unbalanced moment transferred from slab to column by flexure within the effective slab width of "C+1.5H from each column side" where (C: column width, H: slab thickness).
  • Portion of unbalanced moment transmitted from slab to column by Indirect shear stresses. this type transferred by eccentricity of shear loading.

ACI318-11: R13.5.3.3 declares that: Tests indicate that some flexibility in distribution of unbalanced moments transferred by shear and flexure at both exterior and interior supports is possible.
So sometimes, we may consider that the majority of unbalanced moment transferred by flexural only, and then no need to consider in design of punching any portion of indirect shear stresses caused by unbalanced moment. However, and to allow this redistribution in stresses, ACI318 put sum constraints on the value of direct shear stresses as you mentioned above.


Dear Sea2007,

before continuing answering you deebly in this regard,

just I would like to know, In SAFE12: how you determine/get the unbalanced moment. and then how you calculate the indirect shear stresses caused by unbalanced moment.

I beleive, if we agree on this method, then we can discuss the above issue in more details.

Hussein Rida.
(04-08-2012 12:14 AM)hussein.rida Wrote: You are not allowed to view links. Register or Login to view.Dear Sea2007,

It would be more interesting to clarify the following before answering your question:

Design of two way shear (punshing) in ACI318 code has a comprehensive methodology compare to BS8110.

As you know, in ACI code; punshing shear stresses results from two types of stresses:
  • Direct shear stresses result from direct axial load transmitted from slab to column.
  • InDirect shear stresses caused by unbalanced moment that transferred by eccentricity of shear.

So, one of the main design load in punching calculation is the unbalanced moment transferred from slab to column.

Per ACI318, this unbalanced moment transmitted from slab to column by two channels/portions:
  • Portion of unbalanced moment transferred from slab to column by flexure within the effective slab width of "C+1.5H from each column side" where (C: column width, H: slab thickness).
  • Portion of unbalanced moment transmitted from slab to column by Indirect shear stresses. this type transferred by eccentricity of shear loading.

ACI318-11: R13.5.3.3 declares that: Tests indicate that some flexibility in distribution of unbalanced moments transferred by shear and flexure at both exterior and interior supports is possible.
So sometimes, we may consider that the majority of unbalanced moment transferred by flexural only, and then no need to consider in design of punching any portion of indirect shear stresses caused by unbalanced moment. However, and to allow this redistribution in stresses, ACI318 put sum constraints on the value of direct shear stresses as you mentioned above.


Dear Sea2007,

before continuing answering you deebly in this regard,

just I would like to know, In SAFE12: how you determine/get the unbalanced moment. and then how you calculate the indirect shear stresses caused by unbalanced moment.

I beleive, if we agree on this method, then we can discuss the above issue in more details.

Hussein Rida.


اخى الكريم

عادة اعتمد على نتائج الساف ولكن لو وجدت الاعمدة

Unsafe punching

فاننى اقوم بالخطوات التاليه

1-press icon show punching shear design

2-then get Mu2 and Mu3 and shear force

ومن النتائج السابقه اقوم بعمل حسابات يدويه للتاكد من ان العمود امن او غير امن فى القص الثاقب
والحسابات اليدويه كالتالى

fc’: Cylinder compressive strength of the concrete.
fy: Yield strength of reinforcement.
d: Effective depth of section.
c1, c2: column dimensions.

1- Calculate the critical section which shall be at distance of d/2 from the column face.

Internal column: b1 =c1 + d, b2 =c2 + d, then bo = 2b1 + 2b2
Edge column: b1 =c1 + d/2, b2 =c2 + d, then bo = 2b1 + b2
Corner column: b1 =c1 + d/2, b2 =c2 + d/2, then bo = b1 + b2


2- Calculate the shear stresses

Vu = shear force / (bo x d) + a x Mu2/ (Jc/C1)+ a x Mu3/ (Jc/C2)

Where:

a = 1 - 1/ ((1+ (2/3) SQRT (b2/b1))
Jc/C =refer to PCA page 16-16.


3- Calculate the concrete punching strength, the smaller of the following:
• ΦVc1 = Φ x 0.17(1+2/β) SQRT (fc')

•ΦVc2 = Φ x 0.083(α*d/bo+2) SQRT (fc')

•ΦVc3 = Φ x 0.33 SQRT (fc')
Where:

β = long dimension of the column / short dimension
α = (20 for corner, 30 for edge and 40 for interior column)
Φ = 0.75 “strength reduction factor for shear”

4- Compare the shear stress by the minimum concrete strength.

If the shear stress is more than the minimum concrete strength, you have to check the adequacy of the concrete section by the following

Vn = Φ 0.5 SQRT (fc'),

If the shear stress is more than the maximum concrete strength (Vn), you have to increase the slab thickness
If not, provide the required shear links as the following:

ΦVc1 = Φ x 0.17 SQRT (fc’) x b1 x d
ΦVc2 = Φ x 0.17 SQRT (fc’) x b2 x d

Vs1 = (Vu – ΦVc1) / Φ
Av1/S = Vs / (fy x d)
Vs2 = (Vu – ΦVc1) / Φ
Av2/S = Vs / (fy x d)


5- Distribution of shear link.

Bo* = Vu / Φ 0.17 SQRT (fc’) x d
a = (bo* - 2C1 - 2C2) / 4 * SQRT (2) for internal column.
a = (bo* - 2C1 - C2) / 2 * SQRT (2) for edge column.
a = (bo* - C1- C2) / SQRT (2) for corner column
(04-08-2012 12:14 AM)hussein.rida Wrote: You are not allowed to view links. Register or Login to view.Dear Sea2007,
before continuing answering you deebly in this regard,
just I would like to know, In SAFE12: how you determine/get the unbalanced moment. and then how you calculate the indirect shear stresses caused by unbalanced moment.
I beleive, if we agree on this method, then we can discuss the above issue in more details.
Hussein Rida.
السلام عليكم ورحمة الله وبركاته
اعتقد أن السؤال التوضيحى لاستاذنا الكبير المهندس حسين رضا والذى يريد به التوضيح والفهم الصحيح لكيفية حساب برنامج السيف لاجهادات الثقب والتسائل عن كيفية الحصول على قيم العزوم وقوى الاختراق فى برنامج السيف واللازمه لاتمام الحسابات النهائيه اليدويه لقيم اجهاد الاختراق التى تؤثر على البلاطه
فالاجابه علي هذا السؤال هو أنه
يمكن الحصول على قيم العزوم من برنامج السيف لعمل الحساب اليدوى والتى تسبب زيادة فى اجهاد الاختراق الاضافى
unbalanced moment transmitted from slab to column
وذلك يكون على بعد
d\2
من وجه العمود كما فى الكود الامريكى أو على بعد
1.50 d
كما فى الكود البريطانى أو على بعد
2.00 d
كما فى الكود الاوربى
ويتم ذلك بعمل
strip A & strip B
فى الاتجاه الرأسى قبل وبعد العمود والافقى أعلى وأسفل العمود طبقا للكود الامريكى على بعد
d\2
من وجه العمود وبذلك نحصل على مستطيل اضلاعه موازيه لقطاع العمود ويتم ايجاد قيم العزوم القصوى على خطوط هذا المستطيل وعند اركان هذا المستطيل لتكون هى قيم العزوم
Mu2 &Mu3
ولذلك سوف نجد أن قيم هذه العزوم كبيره فى الكود الامريكى عنها فى الكود البريطانى عنها فى الكود الاوربى بالاضافه طبعا لنفس التسلسل لقيم قوى القص كلما ابتعدنا عن قطاع العمود ولذلك سوف نجد أن الكود الاوربى أقل تشدد فى حساب أجهادات الثقب يليه الكود البريطانى ثم الكود الامريكى الاكثر تشددا فى حساب أجهادات الثقب
تقبل تحياتى
Thank you gentlemen for your feedbacks but I am still have two questions

First question:

Why is the unbalance moments for the inner columns “Mu22 and Mu33” obtain from safe program (version 12) is extremely high than the manual calculations or safe version 8 ?


As we know The moments may arise out of lateral loads due to wind or seismic effects acting on the multistory frame or they may be due to unbalanced gravity loads.

Let us assume that we will study the slab without taking the effect of lateral loads.

Normally, when we have flat slab with equal columns spacing in two direction, the values of the unbalance moment for the edge columns cannot be ignored, while for the inner columns can be ignored because the loads are the same above the slab.

Second question:

Is the automatic rigid zone must be added above all columns?


We are facing trouble when we study the punching in safe program when we add automatic rigid zone above the columns. We mentioned below comparison between the two option available in safe program to define the column



1-Model 01 with rigid panel zone above columns

2-Model 02 without rigid panel zone above columns

*Punching result for the mentioned column in model 01 1.17

*Punching result for the mentioned column in model 02 1.09

Meaning the difference is almost 7.3%

meaning if we want to improve the punching result delete the panel zone from your safe model but your deflections calculations will not be accurate and will be high

while if you want to improve the deflection panel zone above the columns but your punching resultant will be extremely high as mentioned above.



Anyone has any recommendations for the above mentioned subject.

Thank you
الاخ المهندس sea2007
السلام عليكم ورحمة الله وبركاته
اولا لابد وأن نفرق فى حل البلاطه اللاكمريه تحت تأثير الاحمال الرأسيه (حيه وميته) وبين حل هذه البلاطه تحت تأثير الاحمال الافقيه من رياح وزلازل وخصوصا اذا كانت هذه البلاطه جزء من منظومة الاطارات المقاومة للاحمال الافقيه ففى الحاله الاولى وهى أن يتم حل هذه البلاطه تحت تأثير الاحمال الرأسيه (حيه وميته) يذكر الكود الامريكى
والمصرى (راجع الفصل 13.6- 13.7 ) فى الكود الامريكى وفى الكود المصرى ( 6-2-5- 3 & 6-2-5-4 )
أن هناك طريقتيين لحل هذه البلاطه وهما
1-Direct design method
2- Equivalent frame method

فى الحالة الاولى رقم (1) وهى
Direct design method
فان توزيع عزوم البلاطه نفسها تكون على شرائح الوسط وشرائح العمود للبلاطه فقط ولكن مايصل للعمود فى هذا الحل هو فرق العزوم بين البواكى الداخليه للبلاطه من شرائح العمود أى أن العمود لن يشارك فى تحمل عزوم نتيجة اتصاله بالبلاطه اى أن اتصال العمود يالبلاطه يكون من النوع
hinged support
ولكن مايصل الى ركيزه العمود ويؤثر على البلاطه اللاكمريه عند اتصالها مع هذا العمود هو مايسمى ال
Unbalanced moment
أو اجمالى العزوم للاعمده الطرفيه وأعمدة الركن
لذلك يمكن حل السقف بما يشبه هذه الطريقه على برنامج السيف (لان برنامج السيف يعمل بنظريه اخرى) وذلك بتحرير الاتصال بين العمود والسقف أى جعل الاتصال بين السقف والعمود ك
Hinged support
هنا سوف يؤثر فقط على البلاطه فرق العزوم وبالتالى يؤثر على اجهادات الثقب أو مايسمى ب
Unbalanced moment
ويمكن أن يتم ذلك فى عمل
Release
للاعمده عند اتصالها مع السقف للتحرر من العزوم فى الاتجاهيين
أما فى الحاله الثانيه رقم (2)
Equivalent frame method
وهى التى يعمل بها برنامج السيف (بالاضافه طبعا للتحليل الاساسى بنظرية ال
finite element
وكما توجد قائمة خاصه بتحديد عرض الشرائح وخصائصها فى البرنامج
فهذه الطريقه يمكن استخدامها أيضا فى التحليل الانشائى للبلاطه اللاكمريه تحت تأثير الاحمال الحيه والميته فقط وهى تعطى نتائج اقتصاديه أفضل من الطريق الاولى لنفس البلاطه من سمك للبلاطه وكذلك لسهم الهبوط وذلك لمشاركة العمود فى تحمل عزوم فى الاتجاهيين وهذا مالم يتحقق فى الطريقه الاولى وكما أن هذه الطريقه التى نحتاج اليها عند دراسة الاحمال الافقيه من رياح وزلازل للمبنى – هنا شريحة العمود فى البلاطه تكون جزء من منظومة الاطارات المقاومه للاحمال الافقيه وعلى ذلك تكون العقده(نقطة الاتصال) بين العمود والبلاطه من النوع
Fixed
لذلك سوف يتولد عزوم على العمود ناتج من الاتصال الوثاقه بين العمود والبلاطه لذلك فى هذه الحاله سوف نجد تأثير هذه العزوم على البلاطه واجهادات الثقب فيها كبير بخلاف الحاله الاولى
لذلك فى هذه الحاله لابد وأن نتأكد من الاتصال بين البلاطه والعمود فى برنامج السيف من النوع
Fixed
أما بالنسبه للبلاطه من النوع
Stiff = rigid panel zone above columns
والتى تتولد اتوماتيكيا اعلى العمود بعد تعريفه فى برنامج السيف فهى من أهم الميزات فى برنامج السيف فبها يتعامل برنامج السيف مع مسطح العمود أى ترتكز البلاطه على مسطح من طول وعرض العمود
Area (length & breadth)
ومن هنا يتعامل البرنامج مع هذا المسطح من العمود عند حساب اجهادات الثقب وهذا مايطابق الحسابات اليدويه للكود
أما عند الغاء هذه البلاطه فيصبح العمود وكأنه نقطه
Joint (point)
يشبه فى ذلك برنامج الساب والايتابس لذلك حسابات اجهادات الثقب فى هذه الحاله لن تكون مثل حسابات الكود
تقبل تحياتى
(04-20-2012 11:48 AM)أسامه نواره Wrote: You are not allowed to view links. Register or Login to view.الاخ المهندس sea2007
السلام عليكم ورحمة الله وبركاته
اولا لابد وأن نفرق فى حل البلاطه اللاكمريه تحت تأثير الاحمال الرأسيه (حيه وميته) وبين حل هذه البلاطه تحت تأثير الاحمال الافقيه من رياح وزلازل وخصوصا اذا كانت هذه البلاطه جزء من منظومة الاطارات المقاومة للاحمال الافقيه ففى الحاله الاولى وهى أن يتم حل هذه البلاطه تحت تأثير الاحمال الرأسيه (حيه وميته) يذكر الكود الامريكى
والمصرى (راجع الفصل 13.6- 13.7 ) فى الكود الامريكى وفى الكود المصرى ( 6-2-5- 3 & 6-2-5-4 )
أن هناك طريقتيين لحل هذه البلاطه وهما
1-Direct design method
2- Equivalent frame method

فى الحالة الاولى رقم (1) وهى
Direct design method
فان توزيع عزوم البلاطه نفسها تكون على شرائح الوسط وشرائح العمود للبلاطه فقط ولكن مايصل للعمود فى هذا الحل هو فرق العزوم بين البواكى الداخليه للبلاطه من شرائح العمود أى أن العمود لن يشارك فى تحمل عزوم نتيجة اتصاله بالبلاطه اى أن اتصال العمود يالبلاطه يكون من النوع
hinged support
ولكن مايصل الى ركيزه العمود ويؤثر على البلاطه اللاكمريه عند اتصالها مع هذا العمود هو مايسمى ال
Unbalanced moment
أو اجمالى العزوم للاعمده الطرفيه وأعمدة الركن
لذلك يمكن حل السقف بما يشبه هذه الطريقه على برنامج السيف (لان برنامج السيف يعمل بنظريه اخرى) وذلك بتحرير الاتصال بين العمود والسقف أى جعل الاتصال بين السقف والعمود ك
Hinged support
هنا سوف يؤثر فقط على البلاطه فرق العزوم وبالتالى يؤثر على اجهادات الثقب أو مايسمى ب
Unbalanced moment
ويمكن أن يتم ذلك فى عمل
Release
للاعمده عند اتصالها مع السقف للتحرر من العزوم فى الاتجاهيين
أما فى الحاله الثانيه رقم (2)
Equivalent frame method
وهى التى يعمل بها برنامج السيف (بالاضافه طبعا للتحليل الاساسى بنظرية ال
finite element
وكما توجد قائمة خاصه بتحديد عرض الشرائح وخصائصها فى البرنامج
فهذه الطريقه يمكن استخدامها أيضا فى التحليل الانشائى للبلاطه اللاكمريه تحت تأثير الاحمال الحيه والميته فقط وهى تعطى نتائج اقتصاديه أفضل من الطريق الاولى لنفس البلاطه من سمك للبلاطه وكذلك لسهم الهبوط وذلك لمشاركة العمود فى تحمل عزوم فى الاتجاهيين وهذا مالم يتحقق فى الطريقه الاولى وكما أن هذه الطريقه التى نحتاج اليها عند دراسة الاحمال الافقيه من رياح وزلازل للمبنى – هنا شريحة العمود فى البلاطه تكون جزء من منظومة الاطارات المقاومه للاحمال الافقيه وعلى ذلك تكون العقده(نقطة الاتصال) بين العمود والبلاطه من النوع
Fixed
لذلك سوف يتولد عزوم على العمود ناتج من الاتصال الوثاقه بين العمود والبلاطه لذلك فى هذه الحاله سوف نجد تأثير هذه العزوم على البلاطه واجهادات الثقب فيها كبير بخلاف الحاله الاولى
لذلك فى هذه الحاله لابد وأن نتأكد من الاتصال بين البلاطه والعمود فى برنامج السيف من النوع
Fixed
أما بالنسبه للبلاطه من النوع
Stiff = rigid panel zone above columns
والتى تتولد اتوماتيكيا اعلى العمود بعد تعريفه فى برنامج السيف فهى من أهم الميزات فى برنامج السيف فبها يتعامل برنامج السيف مع مسطح العمود أى ترتكز البلاطه على مسطح من طول وعرض العمود
Area (length & breadth)
ومن هنا يتعامل البرنامج مع هذا المسطح من العمود عند حساب اجهادات الثقب وهذا مايطابق الحسابات اليدويه للكود
أما عند الغاء هذه البلاطه فيصبح العمود وكأنه نقطه
Joint (point)
يشبه فى ذلك برنامج الساب والايتابس لذلك حسابات اجهادات الثقب فى هذه الحاله لن تكون مثل حسابات الكود
تقبل تحياتى


شكرا اخى الكريم على هذا الشرح الوافى
و لكن لدى سوال اخير
هل معنى ذلك ان الساف 8 كانت نتائجه غير دقيقه بمعنى انه كان يهمل تاثير العزوم فى القص؟

واذا كانت الاجابه لا لماذا عندما نقوم بحل سقف واحد مرة فى ساف 8 ومرة فى ساف 12 يكون هناك اختلاف فى النتائج؟

وجزاكم الله خيرا
مبدأ العزم اللاتوازني

[Image: b8dfd1e46b4ddf0a90340aba9762530d.png]
الاخ المهندس الكبير حسين رضا
السلام عليكم ورحمة الله وبركاته
الست معى أن الطريقه الاولى المذكوره فى الكود الامريكى وهى
Direct design Method
والتى تستخدم فى تصميم البلاطه اللاكمريه وهى عدم مشاركة العمود مع البلاطه الا فى اعادة توزيع العزوم بين شرائح البلاطه وهو ما يسمى ب
Unbalanced moment
أى أن اتصال العمود فى هذه الحاله وكأنه اتصال جزئى مع البلاطه أى يمكن اعتباره
Partialy fixed
- لانه فقط قام بتحمل فرق العزوم بين البلاطه ولم يشارك بجسائته فى عمل التوازن وتحمل عزوم أكبر عند اتصاله مع البلاطه ولكن لزيادة الامان يمكن معالجة ذلك فى برنامج السيف على اعتبار أن الاتصال بين العمود والسقف على أساس انها
hinged Support
ولكن يبقى التسائل اذا كان العمود يستطيع تحمل عزوم اليس من باب أولى اعتبار حالة التصميم هى الحاله الثانيه وهى
Equivalent frame method
أى انه فى الواقع الطريقه الاولى المذكوره فى الكود الامريكى وهى
Direct design Method
غير موجوده فى الطبيعه ؟؟؟؟
يوجد تعديل بسيط فى توزيع العزوم كما فى الصوره التاليه
You are not allowed to view links. Register or Login to view.[URL="http://www.qzal.net"][/URL]
You are not allowed to view links. Register or Login to view.
تقبل تحياتى
(04-24-2012 04:19 AM)أسامه نواره Wrote: You are not allowed to view links. Register or Login to view.الاخ المهندس الكبير حسين رضا
السلام عليكم ورحمة الله وبركاته
الست معى أن الطريقه الاولى المذكوره فى الكود الامريكى وهى
Direct design Method
والتى تستخدم فى تصميم البلاطه اللاكمريه وهى عدم مشاركة العمود مع البلاطه الا فى اعادة توزيع العزوم بين شرائح البلاطه وهو ما يسمى ب
Unbalanced moment
أى أن اتصال العمود فى هذه الحاله وكأنه اتصال جزئى مع البلاطه أى يمكن اعتباره
Partialy fixed
- لانه فقط قام بتحمل فرق العزوم بين البلاطه ولم يشارك بجسائته فى عمل التوازن وتحمل عزوم أكبر عند اتصاله مع البلاطه ولكن لزيادة الامان يمكن معالجة ذلك فى برنامج السيف على اعتبار أن الاتصال بين العمود والسقف على أساس انها
hinged Support
ولكن يبقى التسائل اذا كان العمود يستطيع تحمل عزوم اليس من باب أولى اعتبار حالة التصميم هى الحاله الثانيه وهى
Equivalent frame method
أى انه فى الواقع الطريقه الاولى المذكوره فى الكود الامريكى وهى
Direct design Method
غير موجوده فى الطبيعه ؟؟؟؟
يوجد تعديل بسيط فى توزيع العزوم كما فى الصوره التاليه
You are not allowed to view links. Register or Login to view.[URL="http://www.qzal.net"][/URL]
You are not allowed to view links. Register or Login to view.
تقبل تحياتى


الاخوة الكرام
قبل كل شىء نشكر الجميع على المشاركه وليكن السوال عن العمود الوسطى فقط فى بلاطه المسافه بين الاعمدة متساويه
السوال الحقيقى هو لماذا تكون قيمه العزوم فى حساب البنشيج فى برنامج الساف اعلى من المتوقع؟

اجابه المهندس حسين هى نتيجه
The unblance moments

وكان ردى على هذة النقطه ان العزوم الناتجه عن

Unblance moement

لن يكون موجود حيث ان الحمل الواقع على البلاطه متساوى فى مودل الساف اى اننا لا نحمل احد البكيات بالحمل الكامل والاخرى بالحمل الميت فقط

اما رد المهندس اسامه فكان الرد كالتالى :

ان سبب هذة العزوم هو ان جساءه العمود سوف تتحمل جزء من العزوم على البلاطه

وردى هو اننى رفعت شكل العزوم على شريحه بلاطه
نلاحظ ان العزوم على الاعمدة الوسطيه تكاد تكون مهمله بسبب تساوى البكيات والاحمال

اما رايى الشخصى بعد عدة محاولات مع مودل مختلفه فوجد ان برنامج الساف يتاثر بعاملان اساسيان لهم تاثير كبير فى قيمه العزوم
العامل الاول هى تساوى المسافات بين الاعمدة
العامل الثانى هو اتجاه العمود اذا كان مستطيل


ولا ننسى ان برنامج الساف يستخدم فى الحساب البنشيج

ACI 421.2R-07 Seismic Design of Punching Shear Reinforcement in Flat Plates which is a few different from ACI 318-08



You are not allowed to view links. Register or Login to view.
Pages: 1 2
Reference URL's